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热拌沥青（HMA）混合料因生产施工过程中消耗大量能源并产生显著环境污染而备受关注[1-2]。与HMA相比，乳化沥青冷拌技术（CMA）可节省50%以上能源，并减少33%二氧化碳和17%挥发性有机化合物排放，同时缓解沥青老化问题[3-5]。然而普通乳化沥青混合料因依赖基质沥青性能，普遍存在高温性能差、黏结性和耐久性不佳等缺陷，可以通过聚合物对乳化沥青改性的方式提高CMA的路用性能和耐久性[6-8]。聚合物改性剂可分为热塑性弹性体、塑料和橡胶。其中苯乙烯-丁二烯橡胶（SBR）改性乳化沥青在微表处中得到了广泛的应用[9-10]，但是SBR改性乳化沥青（SBS-Emu）的高温性能较差[10-13]，长期使用和重载交通情况下，易导致表面开裂或剥落，从而限制了其在CMA技术中的应用[14-15]。苯乙烯-丁二烯-苯乙烯（SBS）改性乳化沥青兼具优异的高低温性能[16-17]，在CMA技术中的应用前景广阔。但是面临两大技术瓶颈：一是SBS与沥青极性差异导致相容性差，需通过交联剂进行化学改性，构建网状结构提升热储存稳定性 [18-19]；二是化学改性后沥青黏度剧增，乳化过程中易因SBS自聚力引发颗粒“聚结”破乳，导致乳液稳定性较差[20-21]。因此需要在兼顾“分散”和“交联”两种作用力的情况下，对SBS-Emu体系进行针对性设计。目前中国乳化沥青性能评价主要依据是JTG E20-2011《公路工程沥青及混合料试验规程》、JTG F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》等[22-23]。乳化沥青性能分级（EPG）是在沥青胶结料性能分级（PG）的基础上，针对乳化沥青的特性进行了一定的调整和优化[24-26]。笔者设计一种SBS-Emu体系，研究其制备工艺和性能影响因素。首先设计开发乳化用SBS改性沥青；然后对其进行乳化得到SBS-Emu，研究SBS改性剂、交联活化剂、乳化剂和乳液稳定剂掺量对SBS-Emu的贮存稳定性、粒度分布的影响；最后基于EPG分级对SBS-Emu的路用性能进行研究。
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1 材料与方法
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1.1 试验设计
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本研究详细的试验设计流程图如图1所示，包括所使用的原料和测试方法。为了消除试验误差，每个测试至少进行3次重复试验。
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图1 试验设计流程
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Fig.1 Flow of experimental design
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1.2 材料
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（1）沥青。制备SBS-Emu所采用的基质沥青为齐鲁AH-70沥青，由中国石化齐鲁石化公司提供，参照JTG E20—2011对其基本性质和薄膜烘箱试验结果进行分析，结果见表1。
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注：针入度测试条件为温度25℃、时间5 s、质量100 g。
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（2）添加剂。SBS-Emu由乳化用SBS改性沥青在乳化剂作用下经胶体磨研磨制备得到。其中采用线型SBS改性剂（YH-791H，嵌段比为30/70）作为改性剂，由中国石油化工股份有限公司巴陵分公司提供；相容剂为市售伊朗抽出油；交联活化剂为自主开发的非硫磺类表面活性剂型稳定剂。制备SBS-Emu的乳化剂为慢裂快凝型阳离子乳化剂，由济南圣泉集团股份有限公司提供；乳液稳定剂为纤维素类增稠剂，通过增加水相黏度来提高乳液的稳定性，由江苏金阳新材料科技有限公司提供。
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1.3 乳化用SBS改性沥青的制备
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采用先改性后乳化的方式制备SBS-Emu。将沥青熔融后加热至175℃，依次掺加2%相容剂及4.0%~5.5% SBS改性剂，经4 000 r/min高速剪切30 min；170℃下加入0.5%交联活化剂搅拌5 h，此时交联活化剂与SBS改性剂发生接枝反应，产生极性官能团，提升了SBS改性沥青的极性，同时SBS改性剂与沥青之间发生物理交联作用，得到适度交联和稳定的改性沥青产品。
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参照JTG E20—2011《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》对不同掺量的乳化用SBS改性沥青的基本性能进行分析，结果如表2所示。
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注：对照组为道路工程中常用的普通SBS改性沥青，采用相同的原材料和制备工艺，将步骤3的交联活化剂换成硫磺类交联剂制备得到，改性剂掺量为4.0%（外掺）。
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由表2可知，随着改性剂掺量的增加，乳化用SBS改性沥青的针入度逐渐降低，而延度、60℃ 动力黏度、布氏黏度均逐渐增加。与普通SBS改性沥青相比，乳化用SBS改性沥青的软化点和黏度均降低。这是由于传统SBS改性沥青采用硫磺作为交联剂，SBS改性剂与沥青通过硫键进行化学交联，交联强度和程度均较高，而乳化用SBS改性沥青采用自主开发的交联活化剂，能够对SBS改性剂起到活化作用，沥青与SBS改性剂通过氢键进行物理交联，形成交联程度较低的适度交联体系，在保障改性沥青热储存稳定性的前提下，“牺牲”了部分高温性能，导致软化点和黏度的降低，从而使得SBS改性沥青的乳化难度降低，SBS-Emu的稳定性得到保障。
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采用连续式胶体磨制备SBS-Emu。在普通乳化沥青制备工艺和条件的基础上进行优化，在生产SBS-Emu时使用了管道加压技术，以避免因温度过高导致的乳液“爆沸”、结皮和过早破乳现象的发生。
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1.4 试验方法
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1.4.1 贮存稳定性试验
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将SBS-Emu样品置于标准稳定性试验管中，在常温下储存1和5 d。乳化沥青的贮存稳定性定义为上下乳液的蒸发残留物含量的差值，即
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式中，Ss为贮存稳定性；PA和PB分别为试管上50 mL和下50 mL乳化沥青蒸发残留物含量。Ss越小乳化沥青越稳定。
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1.4.2 粒度试验
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采用激光粒度仪（LS-POP（6），欧美克）分析SBS-Emu的粒度分布，并采用D50粒径定量评价SBS改性沥青的乳化效果，间接反映乳化沥青的稳定性。
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1.4.3 乳化沥青性能分级（EPG）
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乳化沥青性能分级（EPG）是与路用性能相关的分级体系，主要通过低温获取乳化沥青的蒸发残留物。采用动态剪切流变仪，以多重应力蠕变恢复试验测定的3.2 kPa加载应力下的不可恢复柔量（Jnr@3.2 kPa）表征高温性能指标，以频率扫描试验测定的对应临界相位角的复数剪切模量（G*@δc）表征低温性能指标。
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（1）蒸发残留物试验（低温蒸发法）。为避免传统的蒸发残留物获取方法导致的沥青老化，按照EPG分级体系参照AASHTO PP 72-2011采用低温蒸发技术回收SBS-Emu蒸发残留物，进行性能测试。将乳化沥青倒入平整的硅胶垫中，控制乳化沥青膜厚度为0.381 mm；将硅胶垫放入60℃±1℃的烘箱中，保持6 h±15 min；取出硅胶垫，冷却至室温，得到蒸发残留物。
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（2）多重应力蠕变恢复试验。按照JTG/T0610对由低温蒸发法获得的蒸发残留物样品进行短期老化后，分别在49、55、61℃下进行多重应力蠕变恢复试验（MSCR）试验，计算样品在3.2 kPa应力水平下的平均不可恢复蠕变柔量Jnr@3.2 kPa：
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式中，Jnr@3.2 kPa（N）为每个循环的不可恢复蠕变柔量，Pa-1。
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γu-蠕变恢复循环完成时应变值与蠕变循环开始时初始应变之差计算公式为
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式中，Jnr@3.2 kPa为10个循环的平均不可恢复蠕变柔量，Pa-1。
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（3）频率扫描试验。对经短期老化后的SBS-Emu蒸发残留物，在15℃和5℃下依次进行频率扫描试验，获得关键相位角（δ）下的复数剪切模量（G*）。试验采用采用8 mm平行板，1%应变，0.1~100 Hz扫描，记录每个频率下的相位角δ和G*。拟合出主曲线，计算不同低温等级对应临界δ的G*。
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1.5 计算过程
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基于时温等效原理，将在5℃时获得的|G*|和δ转换为15℃的参考温度。采用移位因子（aT）将5℃下的实际加载频率（ω）转换为缩减频率（ωR），使得从15℃和5℃获得的|G*|和ωR以及δ和ωR之间的关系相一致，形成一条曲线。计算公式为
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然后识别出15℃和5℃的|G*|数据中G*重叠的部分（图3（a）），用于确定aT。
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如图3（b），在G*值最接近但小于G*5℃，i，（ωi-，15℃）的15℃数据点和G*值最接近但大于G*5℃，i，（G*i+，15℃）的15℃数据点之间的插值，确定15℃时（ωi-，15℃）下的ω值，等效G*值为G*5℃，i。计算公式为
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确定了每个ωi，15℃后，得到相应的aT，i。然后将5℃的aT计算为所有aT，i的平均值。计算公式为
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通过式（4）计算的aT将频率转换为缩减频率，从而将5℃转换为15℃，采用Chiristenson-Anderson-Marasteanu（CAM）模型[24]拟合主曲线。计算公式为
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式中，G*为动态剪切模量；Gg为玻璃动态剪切模量，为109 Pa；ωR为缩减频率；ωc为交叉频率，为45°相位角的缩减频率；v、w为形状参数。
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拟合lg（ωR）与lg（tan δ）的关系曲线，得到ωc。计算公式为
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式中，a和b为最佳拟合参数。
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然后计算交叉频率：
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拟合lg（lg（Gg/G*））与lg（tan δ）的关系曲线，并计算参数v。计算公式为
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式中，c和d为最佳拟合参数。
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拟合lg（G*）与的关系曲线，参数ω为直线的斜率。计算公式为
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式中，e和ω为最佳拟合参数。
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用式（8）确定对应于δc的ωR来确定测量数据（δc）范围内相关任意临界δ处的G*。然后通过将计算出的ωR带入式（7）得到相应的G*。结果见图2。
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2 结果分析
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2.1 SBS-Emu贮存稳定性
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SBS改性沥青自身黏度大，自聚效应强，且存在难以乳化和稳定性差等诸多问题。基于自主开发的交联活化剂针对性研究具有适宜交联程度和活性的SBS改性沥青，在此基础上制备SBS-Emu。从SBS改性沥青组成和乳液组成2个角度出发，考察SBS改性沥青组成中交联活化剂和SBS改性剂掺量以及乳液组成中乳化剂和乳液稳定剂掺量对乳化沥青贮存稳定性的影响。
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图2 确定移位因子的数据识别和计算过程
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Fig.2 Data identification and calculation process for determining shift factors
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2.1.1 SBS改性剂掺量的影响
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增加SBS改性剂的掺量能够改善SBS-Emu的高低温性能，但是由此导致的黏度的提升，会增加SBS改性沥青的乳化难度。
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在相同交联活化剂（2.0%，质量分数，下同）、乳化剂（2.0%）、乳液稳定剂（0.2%）的掺量下，研究SBS掺量对SBS-Emu贮存稳定性和粒度分布的影响，结果见图3。
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由图3（a）、（b）可知，随着SBS掺量的增加，SBS-Emu的1 d和5 d贮存稳定性值逐渐升高。说明SBS掺量越高，SBS-Emu稳定性越差。此外相同SBS掺量的SBS-Emu稳定性值随着时间的增加而增加，即稳定性随时间增加逐渐变差，说明SBS-Emu不易长期储存。但在考察的SBS改性沥青范围内，SBS-Emu的1 d和5 d贮存稳定性均满足规范JTG F40-2004要求，说明本研究设计的SBS改性沥青体系能够实现高掺量SBS改性沥青的乳化。由图3（c）、（d）可知，随着SBS掺量的增加，SBS-Emu的D50粒径逐渐升高，粒度分布变宽，尤其是在5.5% SBS掺量下，分布曲线向较大粒径范围偏移，并且分布变得不均匀，呈现出多级分散状态。说明SBS掺量提高导致的沥青黏度增加，使得SBS改性沥青的乳化难度加大，分散性变差，从而导致乳液的稳定性变差。
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图3 SBS掺量对SBS-Emu 贮存稳定性、粒度分布和D50粒径分布的影响
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Fig.3 Influence of SBS dosage on storage stability, particle size distribution and D50 particle size distribution of SBS-Emu
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2.1.2 交联活化剂掺量的影响
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交联活化剂是一种非硫磺类表面活性剂型稳定剂，主要起到物理交联和增加活性的作用，使SBS改性沥青适度交联并具备一定的活性。
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在相同SBS改性剂（4.5%）、乳化剂（2.0%）、乳液稳定剂（0.2%）的掺量下，考察交联活化剂掺量对SBS-Emu贮存稳定性和粒度分布的影响，结果见图4。
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由图4（a）、（b）可知，随着交联活化剂掺量的增加，SBS-Emu的1 d和5 d贮存稳定性数值逐渐降低，当交联活化剂掺量为2.5%时所增加，但仍满足规范要求。粒度分布表现出类似的规律（图4（c）、（d）），随着交联活化剂掺量的增加，SBS-Emu颗粒分布逐渐变窄，D50粒径逐渐变小，当交联活化剂掺量为2.5%时所增加。这说明在一定的掺量范围内，交联活化剂能够促进SBS改性沥青的乳化，提高分散性能和乳液稳定性。这是由于在一定的掺量范围内，交联活化剂对乳化用SBS改性沥青的活化作用提高了乳化用SBS改性沥青的极性和活性，使得乳化用 SBS改性沥青较容易乳化，而且乳化用SBS改性沥青处于适度交联状态，乳液的稳定性较好。而当交联活化剂的掺量较高时，虽然乳化用SBS改性沥青的活性继续增加，但是其交联程度也在增加，从而使其黏度增加，乳化的难度增加、稳定性降低。
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图4 交联活化剂掺量对SBS-Emu贮存稳定性、粒度分布和D50粒径分布的影响
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Fig.4 Influence of crosslinking activator dosage on storage stability, particle size distribution and D50 particle size distribution of SBS-Emu
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2.1.3 乳化剂的影响
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乳化剂掺量对SBS-Emu的性能起着决定性的作用。乳化剂掺量低会导致乳化效果差，而掺量过高则会增加成本。
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在相同掺量（质量分数）SBS改性剂（4.5%）、交联活化剂（2.0%）、乳液稳定剂（0.2%）条件下，研究乳化剂掺量对SBS-Emu贮存稳定性和粒径分布的影响，结果见图5。
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图5 乳化剂掺量对SBS-Emu贮存稳定性、粒度分布和D50粒径分布的影响
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Fig.5 Influence of emulsifier dosage on storage stability, particle size distribution and D50 particle size distribution of SBS-Emu
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由图5看出，除1.0%掺量外，其他乳化剂掺量下的SBS-Emu液滴粒径尺寸分布相对较窄，表现出单分散特性，乳化效果较好。同时随着乳化剂掺量的增加，SBS-Emu的1 d和5 d贮存稳定性值、D50粒径逐渐降低，粒度分布变窄。这是由于乳化剂掺量的增加降低了油水界面张力，乳化用SBS改性沥青更容易以细小的颗粒分散到水中，同时提高了界面膜的强度，乳液稳定性得到提升。
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2.1.4 乳液稳定剂的影响
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乳液稳定剂为纤维素类增稠剂，通过增加水相黏度，阻碍沥青颗粒的沉降，达到提升SBS-Emu稳定性的目的。
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在相同SBS改性剂（4.5%）、交联活化剂（2.0%）、乳化剂（2%）的掺量下，研究乳液稳定剂掺量对SBS-Emu贮存稳定性和粒径分布的影响，结果见图6。
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图6 乳液稳定剂掺量对SBS-Emu贮存稳定性、粒度分布和D50粒径分布的影响
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Fig.6 Influence of emulsion stabilizer dosage on storage stability, particle size distribution and D50 particle size distribution of SBS-Emu
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由图6（a）、（b）看出，随着乳液稳定剂掺量的增加，SBS-Emu的1 d和5 d贮存稳定性值均呈现减小的趋势，在一定掺量范围内，贮存稳定性与乳液稳定剂掺量呈正相关关系，当掺量大于0.2%后趋于平稳。但从图6（c）、（d）看出，尽管随着乳液稳定剂掺量的增加，粒度分布曲线呈现变窄趋势，D50呈现下降趋势，但变化非常小。这表明乳液稳定剂的加入并未明显提升SBS改性沥青的乳化效果，而是通过提高SBS-Emu的黏度，提升沥青颗粒的悬浮稳定性，有效抑制了颗粒的聚合和沉降的发生。
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2.2 SBS-Emu蒸发残留物EPG性能
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按照EPG分级体系标准研究SBS改性剂、交联活化剂、乳化剂和乳液稳定剂掺量对SBS-Emu蒸发残留物EPG性能影响规律。
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2.2.1 SBS改性剂的影响
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SBS改性剂掺量对SBS-Emu残留物的高低温性能有直接影响。按照EPG分级体系标准，研究SBS掺量对Jnr@3.2 kPa和G*@δc的影响，结果见图7。
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图7 SBS改性剂掺量对SBS-Emu Jnr@3.2 kPa和G*@δc的影响
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Fig.7 Effect of SBS modifier dosage on SBS-Emu Jnr@3.2 kPa and G*@δc
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由图7（a）看出，随温度的变化，所有SBS-Emu样品的Jnr@3.2 kPa表现出明显变化，试验温度越高，Jnr@3.2 kPa越大，表明温度越高SBS-Emu样品的抗永久变形能力越差；在相同温度下SBS掺量越高，对应的Jnr@3.2 kPa越小，表明增加SBS掺量可以提高SBS-Emu的高温性能。由图7（b）看出，随相位角的增大，所有SBS-Emu样品的G*@δc逐渐降低。同时，随SBS掺量增加，G*@δc逐渐降低，表明增加SBS掺量可以提高SBS-Emu的低温性能，且在4.0%~5.0%内较为显著。根据EPG分级体系，4种SBS-Emu样品均满足EPG分级体系中的中、重交通量下的49℃高温性能等级和低交通量下的55℃高温性能等级，4.0%和4.5% SBS掺量的SBS-Emu样品满足EPG分级体系中的-37℃低温性能等级，5.0%和5.5%掺量的SBS-Emu样品满足-43℃低温性能等级。
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2.2.2 交联活化剂的影响
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交联活化剂对SBS-Emu样品Jnr@3.2 kPa和G*@δc影响结果见图8。
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由图8（a）看出，在相同温度下，SBS-Emu样品的Jnr@3.2 kPa随交联活化剂掺量的增加呈现出先降低后升高的趋势，未添加交联活化剂（掺量为0）时最高，掺量为1.5%时最低，考察的温度范围内掺量为0时SBS-Emu样品均不满足EPG分级标准，表明交联活化剂的加入有效提升了SBS-Emu的高温性能，掺量为1.5%时提升最明显。可能的原因是随着交联活化剂掺量的增加，蒸发残留物的交联程度增加，高温性能变好。但当交联活化剂掺量继续提高（超过1.5%）时，蒸发残留物活性增加导致自身及其与水的氢键耦合效应增强，从而使得样品的高温性能有所降低。由图8（b）看出，与未添加交联活化剂相比，交联活化剂的加入显著降低了SBS-Emu样品的 G*@δc，有效改善了SBS-Emu的低温性能。但相同相位角下，随着交联活化剂掺量的增加 G*@δc呈现增加趋势，因此在实际生产过程中要合理控制交联活化剂的掺量。根据EPG分级体系，除掺量为0外，其余4种SBS-Emu样品EPG分级体系中的中、重交通量下的49℃高温性能等级和低交通量下的55℃高温性能等级，掺量为0的SBS-Emu样品满足-31℃低温性能等级，其他掺量的SBS-Emu样品满足-37℃低温性能等级。
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图8 交联活化剂掺量对SBS-Emu Jnr@3.2KPa和G*@δc的影响
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Fig.8 Influence of crosslinking activator dosage on SBS-Emu Jnr@3.2 kPa and G*@δc
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2.2.3 乳化剂的影响
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乳化剂的主要成分为表面活性剂，其分子一端为脂肪烃或芳香烃（亲油端），另一端为含有杂原子的亲水端，水分蒸发后乳化剂残留在沥青中势必对蒸发残留物的高低温性能产生影响。
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乳化剂掺量对SBS-Emu样品Jnr@3.2 kPa和 G*@δc的影响结果见图9。
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图9 乳化剂掺量对SBS-Emu Jnr@3.2 kPa和G*@δc影响
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Fig.9 Effect of emulsifier dosage on SBS-Emu Jnr@3.2 kPa and G*@δc
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由图9（a）看出，在相同温度下，SBS-Emu样品的Jnr@3.2 kPa随乳化剂掺量的增加呈现出先降低后升高的趋势，在2.0%掺量SBS-Emu样品的Jnr@3.2 kPa最低， 1.0%与2.5%掺量SBS-Emu样品的样品均不满足EPG分级标准，表明所选用的乳化剂在1.5%~2.0%范围内有利于改性乳化沥青的高温性能。由图9（b）看出，相同临界相位角下，乳化剂掺量越高，G*@δc越低，这表明在考察的掺量范围内，乳化剂有利于提升SBS-Emu样品的低温性能。根据EPG分级体系，1.5%和2.0%乳化剂掺量的SBS-Emu样品满足EPG分级体系中的中、重交通量下的49℃高温性能等级和低交通量下的55℃高温性能等级，所有4个乳化剂掺量的SBS-Emu样品均满足-37℃低温性能等级。
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2.2.4 乳液稳定剂的影响
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乳液稳定剂对SBS-Emu样品Jnr@3.2 kPa和 G*@δc的影响结果见图10。
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由图10（a）看出，在相同温度下，与未添加乳液稳定剂（掺量为0）相比，乳液稳定剂的加入使得SBS-Emu样品的Jnr@3.2 kPa略有降低，掺量为0.4%时最低，说明乳液稳定剂能够提升SBS-Emu样品的高温性能，但是影响不大。由图10（b）看出，所有SBS-Emu样品的 G*@δc几乎重叠，差异非常小，这表明在所考察的掺量范围内，乳液稳定剂对SBS-Emu样品的低温性能影响可以忽略不计。根据EPG分级体系，所有SBS-Emu样品均满足EPG分级体系中的中、重交通量下的49℃高温性能等级和低交通量下的55℃高温性能等级和-37℃低温性能等级。
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图10 乳液稳定剂掺量对SBS-Emu Jnr@3.2 kPa和G*@δc的影响
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Fig.10 Influence of emulsion stabilizer dosage on SBS-Emu Jnr@3.2 kPa and G*@δc
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3 结论
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（1）与普通SBS改性沥青相比，乳化用SBS改性沥青的软化点和黏度均降低。从而使得SBS改性沥青的乳化难度降低，SBS-Emu稳定性得到保障。
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（2）提出SBS-Emu性能评价方法。建立基于贮存稳定性分析和粒度分析的SBS-Emu稳定性评价方法；同时基于EPG分析，建立基于多重应力蠕变恢复试验和动态剪切流变仪频率扫描试验的SBS-Emu路用性能评价方法。
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（3）SBS改性剂掺量增加对SBS-Emu稳定性产生不利影响，随着SBS掺量的增加，导致贮存稳定性下降及粒径增大。交联稳定剂、乳化剂和乳液稳定剂在一定掺量范围内均能够提升SBS-Emu的稳定性。
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（4）SBS和交联活化剂均可以提升SBS-Emu的高低温性能，交联活化剂在1.5%掺量时高低温综合性能最好；乳化剂在1.5%~2.0%掺量范围内可显著提升SBS-Emu的高低温性能。乳液稳定剂对SBS-Emu的高低温性能影响较小。
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摘要
普通乳化沥青黏结强度不足，无法满足预防性养护或冷拌冷铺的要求，采用先改性后乳化的方式制备SBS改性乳化沥青（SBS-Emu），考察SBS改性剂、活化交联剂、乳化剂和乳液稳定剂掺量对SBS-Emu贮存稳定性、粒度和基于乳化沥青性能分级（EPG）体系路用性能的影响。结果表明：SBS-Emu的贮存稳定性随SBS掺量（质量分数）的增加而变差，随乳液稳定剂和乳化剂掺量的增加而变好；交联活化剂在一定范围内能够提高SBS-Emu的贮存稳定性；随着SBS掺量的提高，SBS-Emu的高温性能和低温性能均提高；交联活化剂在一定掺量范围内可以改善SBS-Emu的高温性能和低温性能，其中掺量为1.5%时高温性能最佳，掺量为1.0%时低温性能最佳； 随着乳化剂用量增加,SBS-Emu的低温性能提升，掺量过高对高温性能影响不利；乳液稳定剂对SBS-Emu的高温性能和低温性能影响均较小。
Abstract
The bonding strength of ordinary emulsified asphalt is insufficient to meet the requirements of preventive maintenance or cold mixing and cold paving. SBS modified emulsified asphalt ( SBS-Emu ) was prepared by modifying first and then emulsifying. The effects of SBS modifier, activated cross-linker, emulsifier and stabilizer content on SBS-Emu storage stability, particle size distribution and road performance based on emulsified asphalt performance graded (EPG) system were investigated. The results show that the storage stability of SBS-Emu deteriorates with the increase of SBS content and becomes better with the increase of emulsion stabilizer and emulsifiers content. Activated cross-linkers can improve the storage stability of emulsified asphalt within certain limits. The high-temperature performance and low-temperature performance of SBS-Emu increases with the increase of SBS content. Crosslinking stabilizers can improve the high-temperature performance and low-temperature performance of SBS-Emu in a certain concentration range. The high temperature performance is the best when the content is 1.5%, and the low temperature performance is the best when the content is 1.0%. The low temperature performance of SBS-Emu is improved with increasing emulsifier content, and the excessive content is unfavorable to the high temperature performance. Emulsion stabilizer has little effect on the high temperature performance and low temperature performance of SBS-Emu.
